管狀排氣系統(tǒng)部件是液壓成形工藝的理想選擇,排氣部件通常由兩個沖壓外殼混合焊接而成,單件液壓成形件的主要優(yōu)點是消除了焊接和裝配操作,本文興迪源機(jī)械帶來排氣部件成形案例研究及其內(nèi)高壓成型仿真方案。
一、管狀排氣系統(tǒng)部件簡述:
管狀排氣系統(tǒng)部件是液壓成形工藝的理想選擇,圖11-13所示的排氣部件通常由兩個沖壓外殼混合焊接而成。這些部件上的MIG焊接接頭是排氣泄漏和應(yīng)力集中點的可能來源,可能導(dǎo)致過早腐蝕和耐久性故障。
單件液壓成形件的主要優(yōu)點是消除了焊接和裝配操作,該部件的小直徑為2.0英寸(50.8毫米),擴(kuò)展到3的大偏移直徑。825英寸(97.2毫米),組件材料為409不銹鋼管,2.0英寸(50.8毫米)直徑,0.71英寸(1.8毫米)厚。
二、內(nèi)高壓成形仿真方案:
1)內(nèi)高壓成形仿真方案1:
內(nèi)高壓成形該部件的最具成本效益的方法是連接如圖11-13所示的部件。這種端到端的連接方法可以從一根管子中產(chǎn)生四個零件,而廢料最少。
對于需要節(jié)段顯著膨脹以上的部件,有必要將材料從部件端部推送(端送);在制造原型工具之前,進(jìn)行了有限元計算機(jī)模擬研究,以證明液壓成形的可行性。
建立合適的有限元模型所需的數(shù)據(jù)為:
1、部件的CAD表面數(shù)據(jù);
2、材料特性包括:
1/E值(楊氏模量);
2/泊松比;
3/密度;
4/真應(yīng)力/真應(yīng)變曲線(管材拉伸試驗結(jié)果);
5/成形極限圖(FLD)。
使用合適的前、后處理計算機(jī)程序,部件cad表面足以進(jìn)行初步分析,以創(chuàng)建有限元模型。
本研究使用電腦版的femb和lsdyna3d。
上下模具表面的表示是使用FEMB中可用的“自動嚙合”技術(shù)從部件CAD數(shù)據(jù)創(chuàng)建的。利用該方法,可以在合理的時間內(nèi)建立有限元模型,快速地得到分析結(jié)果。
液壓成形方案1的有限元模型如圖11-14所示,利用該模型對各種液壓成形參數(shù)的結(jié)果進(jìn)行了預(yù)測,評價了不同進(jìn)料量和不同內(nèi)壓歷史的影響。
分析結(jié)果包括:
1)過程動畫;
2)厚度變化圖;
3)應(yīng)力/應(yīng)變圖;
4)成形極限圖。
這種內(nèi)高壓成形附加零件方法的預(yù)測結(jié)果證明,用這種方法不能完全成功地制造出零件。對于最大進(jìn)給量,如圖11-14所示,預(yù)測的材料減薄率超過40%,在某些區(qū)域有不可接受的皺褶。
圖11-17中的FLD圖也預(yù)測了選項1的部件故障,計算機(jī)上的過程動畫可以提供對工具內(nèi)部可能的材料流動行為的獨特見解。
觀察這種材料流通常可以導(dǎo)致更好的設(shè)計決策,從而改進(jìn)產(chǎn)品和工具設(shè)計;在這種情況下,有限元分析研究清楚地表明,內(nèi)高壓成形的這種選擇是行不通的,因此需要評估另一種選擇。
2)內(nèi)高壓成形仿真方案2:
先前的研究表明,膨脹量必須減少,為了實現(xiàn)較低的膨脹,導(dǎo)出了圖11-15所示的組件連接方法。
在該選項中,兩個組件由管狀坯料制成,管端從兩側(cè)推入,用于端部進(jìn)料中心部分被切掉并丟棄。
圖11-15中還顯示了FEA模型代表性選項,原型排氣錐及其預(yù)測厚度輪廓圖如圖11-16所示,部件中心廢料部分的材料稀釋率為33%。
圖11-16
完全成形的部件的預(yù)測形狀沒有褶皺。在成形極限圖上繪制的預(yù)測主應(yīng)變和小應(yīng)變?nèi)鐖D11-17所示。
當(dāng)選項1的結(jié)果在失敗區(qū)域時,選項2的結(jié)果在安全區(qū)域,因此,為原型和生產(chǎn)液壓成形工具設(shè)計選擇了方案2的幾何結(jié)構(gòu),如圖11-16所示的組件已成功生產(chǎn),目前正在大批量生產(chǎn)中。
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